③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）

υ_max=F₂·l³/48EI+ 2·(F₂a₁/24EI)(3l²-4a₁²)

=(4.42×10³×1200³)/(48×9000×1/12×100×150³)+2×[4.42×10³×300(3×1200²-4×300²]/(24×9000×1/12×100×150³)=2.36mm

[υ]=l/400=1200/400=3mm

υ_max＜[υ]，刚度满足要求。

2.7 门架支撑设计计算：

①荷载确定（取一榀门架为计算单元）

N=4.67×6+0.224×1.5×1.2=28.42kN

（0.224kN为一榀MF1219门架自重，1.5系数为构配件，调节架的折算荷重）

②门架的稳定承载力计算：

MF1219门架：查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）：门架立杆等效截面惯性矩I：

I=I₀+I₁·（h₁/h₀）=6.08×10⁴×（1536/1930）=7.21×10⁴mm⁴

门架立杆等效截面回转半径i：



门架立杆长细比λ：

λ=(k·h₀)/i=(1·13×1930)/15.25=148＜〔λ〕=250

查表得立杆稳定系数为=0.316

门架用钢为 235A，钢材强度设计值为f=205N/mm²，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：

N^d=·A·f=0.316×310×2×205×10^-3=40.16kN

N＜N^d，门架支撑稳定性满足要求。

3．实施效果

本工程已顺利封顶，目前正进入装修阶段，在转换层整个施工过程中，大梁模板及其支撑系统均未发生显著变形，拆模后砼梁质量达到优良等级。 (鄢广相)