安全管理网

国内球罐焊后热处理技术

文档作者: 刘超锋 刘亚莉 许培援 戚俊清        文档来源: 郑州轻工业学院材料与化学工程学院
点 击 数:
更新时间: 2021年03月01日
下载地址: 点击这里
文件大小: 258.81 KB 共6页
文档格式: PDF       
下载点数: 1 点(VIP免费)
技 术 综 述  国内球罐焊后热处理技术 刘超锋,刘亚莉,许培援,戚俊清 (郑州轻工业学院材料与化学工程学院,河南郑州 450002) 摘 要:概述了球罐的应用及对焊后热处理的要求,详细介绍了国内球罐热处理技术的新进展,包括 电加热法、爆炸法、内燃法、电加热辅助燃油法,还展望了该领域技术的发展前景。 关键词:球罐;焊后热处理;技术 中图分类号:TU996   文献标识码:A   文章编号:1001 - 4837 (2006) 09 - 0038 - 06 Technology of Post Weld Field Heat Treatment Process Used by Spherical Tanks in China LIU Chao - feng ,LIU Ya - li , XU Pei - yuan , QI Jun - qing (School of Materials and Chemical Engineering ,Zhengzhou University of Light Industry ,Zhengzhou 450002 , China) Abstract :The application and requirement of post weld heat treatment used by spherical tanks are summarized1 According to steel used by spherical tanks ,heat - proof temperature - holding materials used by spherical tanks and field heat treatment used by spherical tanks ,technology of post weld heat treatment used by sphericals tanks in China were reviewed1 Key words :spherical tanks ; post weld heat treatment ; technology   球罐作为一种高效的Ⅲ类存储容器,在我国应 用广泛。球罐工作时,压力呈周期性波动,存在着低 循环疲劳问题,疲劳破坏是其失效形式的一种。球 罐设计、制造时,在保证一定的强度条件下,应尽可 能提高材料的塑性、韧性、优良的焊接性。 近几年来,球形储罐有朝着以高强钢为主体材 料的趋势。高强钢材料的许用应力值高,同样容积 的球罐就可选用厚度较薄的钢板,能满足球罐大型 化发展的要求。但是球罐是一种受焊接约束较大的 压力容器,随着大型化发展,国、内外大量事故分析 及开罐检查的结果表明,高强钢球罐的裂纹产生往 往发生在焊接接头部位。因此,对球罐用钢的冲击 韧性、焊接性能提出了更高的要求。例如,液化石油 气球罐,由于其能量的积聚极大,对壳体材料除要求 有足够的强度外,其韧性、焊接性能及冷热加工性能 也是选材时主要考虑的因素,以保证球罐在可能出 现事故时有足够的韧性而不至于突然断裂乃至爆 炸。另外,钢材的抗H2S 应力腐蚀性能也是液化石 油气球罐用材不可忽视的因素。 国内研究者曾报道[3 ] ,对焊后不进行消除应力 热处理的3500 m3 天然气球罐(球壳板材料WEL - TEN610CF) ,在气压试验前后对焊缝残余应力测试, 测试结果表明,经气压试验后焊缝残余应力有一定 下降,球罐焊缝及热影响区没有出现明显的应力集 中现象,球罐壳体的工作应力叠加残余应力的总和 仍小于材料的屈服限。由合肥通力工程建设监理公 司监理的西安天然气公司潘家庄储气站10000 m3 天然气球罐[4 ]由法国CMP 公司按CODAP —95《非直 ·38 · 接受火压力容器建造规范》及法国《压力容器安装手 册》设计制造,主体材料为A537CL1 ,设计安全系数 为214 ,壁厚较薄,尽管该球罐设计规定不作消氢和 整体SR 处理,但是在组装、焊接顺序、焊接工艺等 方面要有完善的实施措施[5 ] 。 一般来说,高强钢制造的球罐在组装过程中,由 于施工条件恶劣,壳体大,焊缝长,冷却速度很快,钢 板厚,焊接热循环次数多,应力状态复杂,容易产生 变形,在球罐焊缝区造成很大的焊接残余应力和制 造应力,有的可达到材料的屈服极限[6 ] ,危害极大, 有必要对球罐进行焊后消除应力处理。例如文献 [7 ]和[8 ]采用X射线法对某炼油厂2000 m3 液化气 球罐实际运行一年后的残余应力进行了测试,结果 发现球罐组装时虽经过整体热处理,但运行一年后 局部残余应力仍高达019σs 等问题,采取局部热处 理等措施,残余应力总体水平有所降低。 在焊接过程中由于焊缝金属的收缩以及整个焊 接区域的不均匀加热和冷却, 仍会在焊缝附近产生 残余应力,需采取消除残余应力的措施。除喷丸法 以外,采用“逐层锤击波”可消减补焊所造成的焊接 应力[9 ] , 每层的锤击时间为2~3 min。球罐安全系 数比较小( ns = 117) ,壁厚相对薄些,介质是氧、氮 等气体时,可采用温水超载水压试验消除法[10 ] ;对 于安全系数比较大(ns ≥2) 的新建球罐,壁厚相对厚 些,介质是具有腐蚀作用的液化石油气、液氮等时, 须采用高温整体热处理方法。 球罐焊后整体退火处理是采用在球罐外部包裹 保温材料、内部进行加热球形贮罐的焊后整体退火。 但是,为了防止球罐顶部过热,在球罐里面的上部加 上挡热板[11 ] ;在球罐的支柱底板下面,需设计热处 理垫板,在支柱底板上开长圆孔[12 ] ,使得整个滑动 体系中存在两个滑动面,保证在进行热处理时支柱 能够向外侧移动,满足热胀补偿。 1  球罐用钢简介 球罐安装时需根据所选用的材料制订热处理工 艺,以提高材料的抗拉强度和改善显微组织结构,降 低焊接残余应力,提高材料疲劳极限。一般的球罐 用钢如16MnR ,20R , I5MnVNR ,16MnDR ,15MnVR 及 进口钢材的SPV355N , SPV490N ,A537 等钢种。目 前, 国内生产的球壳板有16MnR、15MnNbR、 07MnCrMoVR、07MnNiCrMoVDR、SPV355N(按日本J IS 标准生产) 等[13 ] 。吴创明[14 ] 曾对天然气球罐的选 材进行了技术经济比较,建议对3000 m3 以下的球 罐选用国产16MnR ,对5000 m3 及以上的球罐选用 进口CF - 62 高强钢板。但这两种材质建造的球罐 焊后都应采用内燃法进行整体消除应力热处理。 上海石洞口煤气制气公司的代用天然气工程 中,有2 台LPG 球罐(2000 m3 ) ,材质为16MnR[15 ] 。 该球罐的焊后整体热处理工艺见图1。 图1  球罐整体热处理工艺 WEL - TEN610CF 是由日本新日铁开发的一种 碳含量≤0109 %的600 MPa 级低合金调质高强 钢[6 ] 。该钢材制造的球罐按图纸要求不进行焊后消 除应力热处理,但在焊后必须立即进行后热处理,后 热温度200~250 ℃,时间为015 h ,利于焊缝中扩散 氢的逸出,防止裂纹产生。另外,按J IS 0203 中3510 规定进行淬火加回火,标准抗拉强度最低值不小于 620 MPa 的调质高强度钢用于球罐公称容积大于或 等于4000 m3 ,工作压力大于116 MPa 时,球壳用调 质高强度钢板[17 ]比用16MnR 经济。但是,焊后必须 进行消除应力热处理,热处理温度应低于钢板的回 火温度20~30 ℃,以防调质性能被破坏。 中石油大连石化公司建造的8000 m3 液化石油 气球罐[18 ] ,是我国此前自造的体积最大的球罐。该 球罐球壳选用日本NKK 公司的NK - HITEN610U2 高强度钢钢板,因国内对大型球罐进行整体热处理 尚缺乏一定的经验,但需在制造厂对组焊部件进行 局部消除应力热处理。焊后热处理因无大型热处理 炉,用电加热局部热处理方法。大型热处理炉成为 提高该材料制造的球罐的热处理质量的关键。 合肥通用机械研究院、重钢、兰州化机厂、北京 重机、冶建总院、十三冶等单位共同研制了国内首台 12 m315MnNi 钢[19 ] 氧气球罐。15MnNi 钢是一种强 度不太高(300~400 MPa ) ,但韧性好,尤其是低温韧 性良好的钢种。拟用于城市煤气等球罐用钢。 15MnNi 钢是在15MnVR 的基础上,降低V、P、S 的含 量,同时添加012 %~015 %的Ni ,既保持了15MnVR 的强度,同时又具有良好的低温韧性。在球罐焊接、 探伤、焊缝返修完毕、球罐外观和资料的审查,通过 了预交工方可进行热处理。伊春市西林钢铁厂氧气 球罐工程采用的热处理温度: 加热温度: 560~580 ·39 · 第23 卷第9 期                压  力  容  器                总第166 期 www.bzfxw.com ℃,保温温差:80 ℃,300 ℃以上加热速度50 ℃/ h , 保温时间85 min ,降温速度30 ℃/ h (300 ℃以上) ,降 温:温差45 ,300 ℃以下,速度不限。 宝钢三期工程建设中开发的细晶粒高强度钢 P640NL1(一种纯净度高的、以正火加回火(NT) 状态 使用的、具有高强度和高韧性的钢材) 在应用于氧气 球罐之前,进行的焊接裂纹试验研究和球罐运行三 年后的开罐检查。结果表明[20 ,21 ] : P640NL1 钢不仅 具有良好的抗冷裂纹能力;而且对再热裂纹不敏感。 采用GJB606RH 焊条(交直流两用超低氢焊条) 建造 的该钢球罐,经三年运行后开罐检查证明:球罐的总 体焊接质量良好。但该含钒的细晶粒高强钢,采用 较高的热处理温度( ≥580 ℃) 会导致- 20 ℃以及低 于- 20 ℃温度下,焊接接头热影响区的低温韧性明 显降低。 2  球罐焊后热处理用保温材料简介 球罐外表面保温效果的好坏,直接影响热处理 工作能否顺利进行,对能量消耗和处理时间长短的 影响也很明显。热处理时,为了减小热能损失,应采 用耐热性和保温性能好的材料对球罐进行保温。根 据GB 12337《钢制球形储罐》和GB 50094《球形储罐 施工及验收规范》,热处理时保温外表面温度不高于 60 ℃。球罐热处理前,球罐上部和下部除烟囱和喷 嘴所占用的人孔外,其它接管口必须用保温材料密 封。球罐支柱保温应从支柱上端向下保温至少115 m。顶部烟囱也应保温1 m 以上。所有接管法兰及 球壳板上的焊接联接板全部用保温材料盖严压实, 防止外露。中原油田石化总厂新建3 座400 m3 丙 烯球罐时,采用耐热性和保温性能好的硅酸铝岩棉 毡被对球罐进行保温[22 ] ,效果不错。倪家利等[23 ] 在江阴南荣石化有限公司建造5000 m3 丁烷球罐进 行热处理时,则在球罐外表面用钢带固定二层保温 毡,第一层为导热系数和比热容较低的超细无碱玻 璃棉毡,接触球本体,第二层为有碱玻璃棉毡,使用 效果较好。上海高桥化工厂的两台丙烯球罐[24 ]由 中国石化集团第十建设公司承建,该球罐焊后现场 热处理所采用的保温层内层为硅酸铝,中层、外层为 超细玻璃纤维棉,用钢带保温钉固定,再用铁丝包紧 加固。福建炼油化工有限公司07MnCrMoVR 钢制 2000 m3 球罐[25 ]再热裂纹修复工艺技术:裂纹的清 除、焊前预热、焊接返修、焊后消氢处理、无损检测、 对补焊的焊缝部位进行局部热处理、热处理之后的 无损检测,其中,热处理采取的是内、外双面保温措 施,保温材料为硅酸铝毯,厚度为50~100 mm。 此外,国内有关球罐用的保温材料的发明有两 项。田洪英[26 ]按表1 的配方,先用水和渗透剂浸泡 矿渣棉、硅酸铝纤维,再加入水和耐火土,石棉,海泡 石,漂珠,珍珠岩搅拌成为膏状时,加入粘结剂,增稠 剂和聚丙烯酰胺溶液,发明一种用于球罐体的保温 材料。该保温膏产品粘结力强,导热系数低,保温性 强,成本低。 表1  一种保温膏 配方矿渣棉 硅酸铝 纤维 水和 耐火土 石棉海泡石漂珠珍珠岩 重量 份数 5~10 5~10 20~25 25~30 20~25 10~15 30~35   现有聚胺酯泡沫,珍珠炭等保温材料的热损失 大,抗冲击能力差,使用寿命短,王琦[27 ]发明一种按 表2 的配方混配而成的保温材料(见表2) 。该材料 相比现有保温材料,综合造价低,施工方便,使用寿 命长的优点,可应用在球罐上。 表2  一种保温材料 配方氧化镁氯化镁 聚胺酯 泡沫粉 锯末粉煤灰 改性 强化剂 重量比1 015~ 0175 012~ 0155 011~ 013 011~ 0125 01015~ 0103 3  球罐现场热处理 近年来一些企业采取了对球罐焊缝喷铝或涂刷 环氧系涂层塑料等技术,降低产生应力腐蚀敏感性, 以延长断裂时间或延缓氢鼓包(HB) 。例如河南油 田石蜡精细化工厂的一台200 m3 的16MnR 液化气 球罐在定检中在一块瓜片上发现10 处鼓包。而液 化气储罐一旦出现氢鼓包,其发展为开裂的速度往 往在一年之内。为此,该厂采用热喷涂铝加环氧基 有机复合物封闭层工艺技术[28 ] ,使喷涂后的球罐没 有新增鼓包的出现,原有鼓包也没有继续发展。但 这样做的前提是球罐必须进行过焊后热处理,否则 不仅不能完全避免缺陷的发生,还会因为不能及时 发现缺陷酿成更大的事故。另外,球罐容积大、壳体 壁薄、球壳板刚度较小,在组装过程中不可避免地产 生较大的组装与焊接残余应力和变形,因而根据要 求进行焊后整体热处理对该球罐的安全使用意义尤 为重要。对球罐进行焊后整体热处理,可消除由于 组装和焊接引起的残余应力,改善焊缝、热影响区的 ·40 · CPVT                 国内球罐焊后热处理技术                Vol231No9 2006 www.bzfxw.com 组织及性能、析出焊接溶解氢、缓解氢脆和延迟裂纹 等,这对于确保球罐安全运行并使其达到技术要求 尤为重要。球罐整体热处理还可稳定结构尺寸,改 善并使淬火组织软化,细化晶粒,从而改善焊接接头 的性能,降低硬度,提高塑性及断裂韧度,提高疲劳 强度,提高抗应力腐蚀能力,避免延迟裂纹的产生。 故焊后整体热处理是球罐现场组焊施工中重要工 序。 对钢制球形储罐进行整体的焊后热处理是一个 较为复杂的技术问题。天津泰达公司1 台1500 m3 的16MnR 液化石油气球罐,建造时经整体热处理, 运行4 年后在检修中发现大量裂纹。张亦良等[29 ] 用X射线法对该球罐进行了系统的残余应力测试。 结果表明,焊缝附近残余应力总体水平较高,显示当 初的热处理效果不理想。球罐大修补焊及采用铺设 电阻丝带的局部热处理方法进行了焊接部位整圈热 处理后在相同位置重新进行测试,结果表明,残余应 力整体下降约50 %。 目前,国内外针对球罐焊后整体热处理的施工 方法有电加热法、爆炸法、震动法、内部燃烧法以及 化学加热法等,而应用较为普遍和安全的主要为电 加热法及燃油法(内部燃烧法) 这两种施工方法。 311  电加热法 电加热法整体热处理的优点是电能损耗不大, 可将焊接接头加热到正常化温度或奥氏体化温度; 该法容易实现工艺过程自动化,控制精度高,但是要 消耗大量的电能,而施工现场又往往难以提供足够 容量的电能,即使具备,在送电期间也会使其它大中 型用电设备被迫停车,这样无形中也影响了整个工 程的施工进度,另一方面巨大的电能消耗会导致施 工成本急剧增加,所以只适用于(400 m3 以下) 小型 球罐的热处理。 312  爆炸法[30 ] 王南海等以炸药做能源,将炸药放在容器、管道 一定位置上引爆,由水将能量传递到容器、管道上。 其成本仅为普遍采用的内燃法成本的千分之一、生 产周期的百分之一。但是,需要指出,尚未见到爆炸 法在实际工程中应用的文献公开报道。 313  内部燃烧法 目前,使用燃料加热的方式以其处理周期短、施 工方便、成本低、适应性好等优点而被普遍采用。燃 油法优点是灵活性大,既可以对难以接近的焊接接 头进行热处理,也可以在缺少电能的场合下进行热 处理。其工艺原理是:将燃烧器置于球形储罐内下 人孔中央附近,以柴油为燃料,用压缩空气将柴油雾 化点燃,加热球形储罐,按照工艺要求使球壳板温度 以一定的速度均匀上升,达到一定的热处理温度,并 根据需要保持一定的恒温时间,再以一定的降温速 度均匀下降,降至环境温度即完成了热处理过程。 在16MnR 的基础上添加Ni 、Nb、V 等合金元素 所得到的钢种15MnNbR(WH530) 钢,强度、韧性和焊 接性能都得到改善。该钢种用于建造2000 m3 液化 石油气球罐,除需要设计焊接材料、焊接预热温度和 焊接工艺参数范围外,还需确定焊后热处理工艺。 为此,陆戴丁[31 ]等分别选560、580、600、620 ℃做为 应力消除热处理温度,焊后热处理保温时间均为 115 min ,升温速度和冷却速度控制与母材试验相 同。结果表明,随着SR 温度升高,焊接接头强度略 有降低,但仍高于其标准要求;焊缝金属冲击吸收功 有所提高,热影响区冲击吸收功则无明显变化,焊缝 及焊接热影响区的常温及- 20 ℃冲击吸收功则均 远高于技术要求(常温AKV ≥34 J 或- 20 ℃AKV ≥31 J) 。该钢焊接接头在560~620 ℃温度范围内选择 SR 处理温度可行。 但是,随着球罐的大型化发展,整体热处理施工 的技术难度越来越大。热流控制装置是热处理成功 的关键。温控装置的使用避免了通常情况下整体现 场热处理球体上部温度高于下部温度的难点。使热 流沿球壳表面真正弧形流动是大型球罐现场整体热 处理中各处温度受控的关键。陈志华等[32、33 ] 对大 型球罐内部喷射燃烧整体热处理时,在有、无反射板 的条件下对整体热处理内部流场分别进行了数值模 拟,对比分析发现,由于反射板的安装,使得球罐内 部气流循环得到加强,球罐上、下内壁面温差及局部 壁面温度梯度都有所降低,从而提高了球罐整体热 处理质量,并能满足球罐整体热处理的工艺要求。 兰州石化公司4000 m3 球罐采用欧科喷嘴DCS 自动 控制技术[34 ]整体热处理,该技术要求球罐外部用保 温材料进行绝热保温,内部设置导流伞,通过导流伞 使热气流产生反射、旋转和对流,保证球罐整体温度 均衡。中石化沧州分公司1000 m3 丙烯球罐的均温 措施:在球罐内部用钢筋、铁丝网、硅酸铝软毡(耐高 温在1000 ℃以上) 做一个直径为4 m 的伞罩[35 ] ,见 图2 ,吊挂在距下人孔1/ 3 球罐内径左右位置,使火 焰分布更为均匀。建峰化工总厂化肥厂从法国引进 年产30 万t 合成氨装置中,在2 台5000 m3 液氨球 ·41 · 第23 卷第9 期                压  力  容  器                总第166 期 www.bzfxw.com 罐[36 ]内下人孔的一定高度范围内装设自行研制的 专用热流控制装置,解决热流走向,使球罐底部升温 与赤道带以上均处于控制范围内。 图2  球罐热处理用的使火焰均匀的内部结构———伞罩 内燃法的国内发明专利有4 件。中国化学工程 总公司第九建设公司张大祥等[37 ] 发明对2000~ 5000 m3 的球罐整体燃油热处理方法: 以球罐为炉 膛,在球罐下入孔设置引风装置、点火器和高速喷 嘴,为点火器配置液化气源,为高速喷嘴配置供风系 统和供油系统;在球罐的上入孔设置由碟形挡板和 烟囱组成的排烟系统;在球罐的外表面设置由绝热 材料构成的保温系统;在球罐的外表面固定多个热 电偶;使用多个喷嘴加热,在球罐内的下部增加反射 装置以改善火焰和热气流的回转规律,并用多个供 风系统和多个供油系统为多个高速喷嘴中的每一个 喷嘴分别单独供风、供油;采用由多个热电偶和与它 们相配的多个补偿导线以及一台微机组成的温度监 视和记录系统来监视和记录球罐的温度。 此外,为解决因压缩雾化点燃的火焰仅靠自然 进入或负压引入球罐而难以对5000 m3 以上的大型 球罐进行热处理的问题,傅家仁[38 ]提出的热处理方 法:以所要整体热处理的球罐为炉膛,用工业锅炉燃 烧器取代高速喷嘴,将燃烧器与球罐的下人孔密封 对接,燃烧器将来自于储油罐的燃油压缩雾化点燃, 燃烧器内的鼓风机对火焰施加助燃风强迫火焰进入 球罐内部燃烧,安装在球罐的上人孔上带有挡板的 烟囱对球罐内的压力进行调节,使火焰在球罐内充 分燃烧。针对原有燃烧组件的火焰所需二次风仅靠 自然进入或负压吸入球罐、反射圆盘易被烧毁而不 能对大型球罐进行热处理,傅家仁[39 ,40 ]公开了一种 大型球罐整体热处理装置,解决了该问题。 多年来,尽管球罐整体热处理技术有了很大的 发展,但是仍然处于人工手动控制阶段,热处理效果 受人为因素的影响比较大。在该过程中,由于供风 量、供油量及风油比的控制是采用人工控制,难以保 证供油、供风的比例,且热工参数的计算也无法实时 进行,使热处理结果不十分理想。采用计算机可以 实现热处理过程的供油、供风、风油比的自动控制, 实现对温度变化的显示、记录、打印等监控功能。例 如,大庆油田安装工程有限责任公司李万宝等[41 ]提 出的一种球罐热处理自动控制装置。该技术具有控 制精确、热处理过程平稳的特点。该技术的主要措 施[42 ] :在原供油系统的工艺流程上进行改造,将转 子流量计换成超声波流量计,在流量计的下游侧加 装电动调节阀,在回流管线上加装电动调节阀和压 力变送器,以调节流向燃烧器的油量和供油系统的 压力,使之达到燃烧要求;在空气储罐出口管线上加 装电动调节阀和压力变送器,根据热工计算结果来 调节供风量的大小,以达到热处理要求的风油比。 314  电加热辅助燃油法[43 ] 该法分两步进行,第一步采用燃油法(内燃法) 使轻柴油点燃并雾化后,在球内靠对流和辐射来加 热球体;第二步采用电加热法在球罐内部下极板处 适当地敷设电加热器,以有效地减小球罐内部的温 差,从而提高球罐的热处理质量。该工艺适用于 400 m3 以上大容积球罐的焊后整体热处理施工。 4  结语 (1) 球罐用隔热保温材料对于球罐的场热处理 很重要,今后应关注国外大型球罐用保温材料的发 展动向,开发出更多适合我国需要的材料; (2) 爆炸法成本较低,但技术上控制较严,内燃 法现场热处理的效果影响着该技术的推广,电加热 辅助燃油法的优点值得关注,在采用内燃法时引入 计算机控制系统有望解决该技术的难题。此外,内 燃法大型热处理炉成为提高8000 m3 球罐的热处理 质量的关键。有必要开发大型热处理炉。 (3) 球罐在使用过程中不可避免地会出现裂纹 等缺陷,需补焊修复,采用非整环加热局部热处理。 但是采用多大的加热面积、保温面积才能使效果最 好,也值得研究。 参考文献: [1 ]  李友,等1 球形储罐焊后热处理[J ] 1 金属热处理, 2002 ,27 (3) :42 - 441 [2 ]  王中光,等1 材料的疲劳[M]1 北京:国防工业出版社, 19991119 - 1421 [3 ]  杨铁成,等13500 m3 天然气球罐应力测试[J ]1 压力容 器,2003 ,20 (10) :43 - 48. [4 ]  何佩排,等. 10000 m3 天然气球罐安装工程监理[J ] . 压 力容器,2002 ,19 (2) :21 - 24 ,20. ·42 · CPVT                 国内球罐焊后热处理技术                Vol231No9 2006 www.bzfxw.com [5 ]  杨开武,等. 大型天然气球罐现场安装的技术分析[J ] . 煤气与热力,2005 ,25 (4) :29 - 32. [6 ]  王嘉林. 球型储罐建造技术[M] . 北京:中国建工出版 社,1990. 347. [7 ]  张亦良,等. 2000 m3 在役压力容器应力状况分析[J ] . 实验力学,2001 ,16 (3) :276 - 282. [8 ]  孙耀峰,等. 2000 m3 球罐残余应力、工作应力对比分析 [J ] . 北京工业大学学报,2001 ,27 (4) :460 - 465. [9 ]  岑树海. 2000 m3 球罐焊缝裂纹分析及处理办法[J ] . 广 西大学学报(自然科学版) ,2004 ,29 (3) :187 - 189. [10 ]  王清. 钢制球罐焊接质量分析与裂纹控制[J ] . 化肥设 计,2004 ,42 (1) :34 - 37. [11 ]  阮鑫,等. 浅谈球罐特殊环境中的焊接与热处理[J ] . 化工设备与管道,2003 ,40 (3) :49 - 51. [12 ]  胡跃华,等. 2000 m3 丙烯球罐国产化设计[J ] . 压力容 器,2002 ,19 (11) :15 - 19. [13 ]  王冰,等. 大型天然气球罐的设计和材料选用[J ] . 油 气储运,2003 ,22 (8) :15 - 19. [14 ]  吴创明. 天然气球罐与管道选材的探讨[J ] . 煤气与热 力,2004 ,24 (9) :510 - 514. [15 ]  朱光照.LPG球罐的焊接[J ] . 焊接,2005 , (1) :39 - 41. [16 ]  王焕军. 低合金调质高强钢球罐的焊接质量控制[J ] . 焊接技术,2004 ,33 (5) :50 - 51. [17 ]  俞文娣. 调质高强度钢制球罐设计的几个问题[J ] . 化 工设备与管道,2000 , (3) :27 - 28. [18 ]  刘福录,等. 8000 m3 液化石油气球罐制造技术[J ] . 石 油化工设备,2000 ,29 (5) :39 - 42. [19 ]  杨萍,等. 12 m3 15MnNi 钢氧气球罐的建造[J ] . 山西建 筑,2004 ,30 (10) :65 - 66. [20 ]  李平瑾,等. 细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用 (一) - 钢材和焊材的性能试验和评定[J ] . 压力容器, 2002 ,19 (10) :13 - 16. [21 ]  杨成领,等. 细晶粒高强度钢在氧气球罐上的应用 (二) - 焊接裂纹的试验研究以及开罐检查[J ] . 压力 容器,2002 ,19 (11) :4 - 7 ,14. [22 ]  张雪冰,等. 内部燃油法热处理工艺在球罐制造中的 应用[J ] . 石油工程建设,2005 ,31 (3) :54 - 55. [23 ]  倪家利,等. 高速燃油喷嘴在球罐焊后整体热处理中 的应用[J ] . 安装,2002 , (3) :19 - 20. [24 ]  谈才军,等. 1000 m3 丙烯球罐现场组装技术[J ] . 压力 容器,2001 ,18 (6) :39 - 43 ,32. [25 ]  董大文. 07MnCrMoVR 钢制2000 m3 球罐再热裂纹分析 及其修复工艺技术[J ] . 化工设备与管道,2003 , (6) :44 - 47. [26 ]  田洪英. 多组分复合硅酸盐保温膏及其制造方法[ P] . 中国专利:CN1076214A ,1993 - 09 - 15. [27 ]  王琦. 一种保温材料[ P] . 中国专利:CN1220298A ,1999 - 06 - 23. [28 ]  雷炎森. 热喷涂技术在液化气球罐氢鼓包防治中的应 用[J ] . 化工设备与防腐蚀,2004 , (5) :53 - 54. [29 ]  张亦良,等. 1500 m3 液化石油气球罐残余应力分析 [J ] . 石油化工设备,2004 ,33 (6) :9 - 12. [30 ]  王南海,等. 爆炸法整体消除球罐的焊接应力[ P] . 中 国专利:CN1051135A ,1991 - 05 - 08. [31 ]  陆戴丁,等. 球罐用15MnNbR 钢焊接接头力学性能试 验研究[J ] . 压力容器,2002 ,19 (5) :1 - 4 ,42. [32 ]  陈志华,等. 反射板对球罐整体热处理内部流场的影 响[J ] . 石油化工设备,2004 ,33 (6) :13 - 15. [33 ]  陈志华,等. 大型球罐整体热处理改进方法与数值模 拟[J ] . 金属热处理,2004 ,29 (3) :43 - 45. [34 ]  王志明. 球形储罐内燃法整体热处理[J ] . 化工设计, 2002 ,12 (3) :19 - 21. [35 ]  韦慧,等. 5000 m3 球罐现场整体热处理及开罐检查结 果[J ] . 中国锅炉压力容器安全,2004 ,20 (5) :19 - 21. [36 ]  阮刚锋,等. DCS 自动控制技术在大型球罐整体热处 理施工中的应用[J ] . 石油工程建设,2004 ,30 (5) :22 - 26 ,61. [37 ]  张大祥,等. 2000~5000 m3 球罐的多喷嘴燃油热处理 方法[ P] . 中国专利:CN1080662A ,1994 - 01 - 12. [38 ]  傅家仁. 大型球罐整体热处理方法[ P] . 中国专利: CN1178249A ,1998 - 04 - 08. [39 ]  傅家仁. 大型球罐整体热处理装置[ P] . 中国专利: CN1178248A ,1998 - 04 - 08. [40 ]  傅家仁. 大型球罐整体热处理装置[ P] . 中国专利: CN2304663B ,1999 - 01 - 20. [41 ]  李万宝,等. 一种球罐热处理自动控制装置[ P] . 中国 专利:CN2658161B ,2004 - 11 - 24. [42 ]  刘喜才,等. 应用计算机软件控制球罐整体热处理 [J ] . 石油工程建设,2002 ,28 (5) :55 - 57. [43 ]  李建国. 罐焊后整体热处理- 电加热辅助燃油法[J ] . 化工设备与管道,2004 ,41 (4) :56 - 59. 收稿日期:2005 - 09 - 22   修稿日期:2006 - 04 - 21 作者简介:刘超锋(1969 - ) ,男,讲师,工学硕士,从事工程材 料,通信地址:郑州轻工业学院材料与化工学院过程装备与 控制工程系。  找检测仪器请上www. qctester. com(QC 检测仪器网)   ·43 · 第23 卷第9 期                压  力
内容预览 [文件共6页]
本文件共6页, 如需编辑使用,请下载
注:预览效果可能会出现部分文字乱码(如口口口)、内容显示不全等问题,下载是正常的。
文件大小:258.81 KB 共6页      文件格式:PDF
下载点数:1 点(VIP会员免费)
收藏本页到会员中心
网友评论 more
创想安科网站简介会员服务广告服务业务合作提交需求会员中心在线投稿版权声明友情链接联系我们