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裂口几何形态对输气管道小孔泄漏的影响

作者:付建民 赵洪祥 陈国明 郑晓云 朱渊 任婷  
评论: 更新日期:2016年09月06日
2.2 模型与网格划分
模拟区域为半径0.6m,高3m的圆柱形区域,管道长1.2m,内径50mm,壁厚3.5mm,在管道中心处分别开圆孔、周向矩形方孔和轴向矩形方孔,具体尺度与相似实验相同。考虑到管道长度较短,认为在静风条件下管道内外流场具有轴对称的性质,因此对管道及模拟区域进行简化。网格采用六面体单元、结构化非均匀划分方法,为准确描述泄漏孔口附近的流场特征,对泄漏孔口附近的网格进行局部加密,网格数为60×104,模型及网格如图4所示。
 
为了说明网格密度对数值计算结果的影响,对模型进行疏密两种形式的网格划分(网格单元数分别为40×104和60×104),流场计算结果表明,网格疏密程度对计算结果的影响很小,网格具有一定的无关性。
2.3 结果分析
2.3.1可行性验证
保持出口压力为0.101MPa不变,通过调节入口压力得到不同入口压力下泄漏速率的模拟值,并与实验值进行对比,图5为不同裂口泄漏速率的实验值与模拟值对比。
 
从图5可以看出,泄漏速率的模拟值略高于实验值,但总体上较为一致,基于CFD方法研究裂口几何形态对输气管道小孔泄漏的影响是可行的。从建模的角度来看,产生偏差的原因主要包括:①模型简化处理,建模过程中为提高计算效率同时又能保证一定的模拟精度,假设一段短管道内的初始压力等值、均匀分布,导致泄漏孔口的上游压力高于实际值,即泄漏速率的模拟值略高于实验值;②管道壁面模型选择,建模过程中管道壁面的热通量设为0,即假设壁面为绝热壁,Levenspiel指出倘若源处的温度和压力相同时,绝热模型通常会高估实际流动[11];③粗糙度的选择难以做到与实验所用管道完全相符,导致模拟值与实验值存在一定的偏差。
2.3.2速度分布
图6、7分别为出口压力0.101MPa、入口压力0.205MPa下不同裂口孔口附近速度矢量分布及截面速度分布。从图6可以看出,由于膨胀作用,气体的压力能转化为动能,扩散速度急剧增加,在孔口附近可以观察到由于喷出气体的高速运动而形成的负压效应,即周围大气以较低的速度向孔口运动的现象[12]。从图7可以看出,孔口截面速度呈环形分布,最大速度位于孔口中心区域,靠近壁面的过程中,速度不断减小直至为零,这主要是因为壁面为无滑移边界,切向速度为零。圆孔、周向矩形方孔、轴向矩形方孔的最大速度分别为315.81m/s、329.05m/s、329.22m/s,即相同管内压力下,矩形方孔的最大速度明显高于圆孔,而裂口方向对速度分布的影响不显著。
 
 
2.3.3马赫数分布
图8为出口压力0.101MPa下不同裂口中心线马赫数分布。从图8可以看出,马赫数在很短的距离内由0急剧增加到最大值,然后呈单调递减。最大马赫数发生在孔口截面,即Y为0.0285m处。随着管内压力的增大,相同位置的马赫数也随之增加。
 
从圆孔中心线马赫数分布可以看出,当压力为0.215MPa时,孔口截面马赫数为1,气体在孔口处的流速为声速,即临界流;对于周向矩形方孔和轴向矩形方孔,当压力为0.205MPa时,气体在孔口处达到临界流。此时,出口压力与管内压力的比值定义为临界压力比(CPR),即圆孔、矩形方孔的临界压力比分别为0.471和0.494,说明孔口面积一定,矩形方孔比圆孔更容易在孔口处达到临界流。对于空气,临界压力比理论值的计算依据[13]
 
式中pa为出口压力,MPa;p2c为管内临界压力,MPa;k为绝热指数,对于空气,k=1.4。
由此可见,圆孔和矩形方孔的临界压力比均小于理论值,这主要是因为计算过程中考虑了孔口处的摩擦损失[14]。对比图8-b、c可知,周向矩形方孔、轴向矩形方孔中心线马赫数分布基本重合,说明裂口方向对中心线马赫数分布的影响不显著。
3 结论
1)对于小孔泄漏,泄漏速率与管内压力呈近似正相关;管内压力一定,矩形方孑L的泄漏速率明显高于圆孔,而裂口方向对泄漏速率的影响不显著。
2)基于实验数据验证仿真模型的可行性,在此基础上,得到泄漏孔口附近的气体动力学特征量分布,包括速度分布、马赫数分布等,仿真结果表明,最大速度发生泄漏孔口截面中心处,矩形方孔的最大速度明显高于圆孔,而裂口方向对其影响不显著;从临界压力比来看,孔口面积一定,矩形方孔更容易在孔口处达到临界流,圆孔、周向矩形方孔、轴向矩形方孔的临界压力比模拟值均低于理论计算值,这主要是因为孔口处的能量耗散。
 
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